二级结构工程师_相关试题

该窗间墙高厚比β与(　　)项数值相近。假定该窗间墙的高厚比β=20，试确定其承载力与(　　)项数值相近。
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admin2009-3-8
640
截面尺寸为1170mm×l90mm的窗间墙，采用MU7.5单排孔混凝土小型空心砌块和M7.5混合砂浆砌筑，不错孔，不灌实。墙的计算高度3.8m，承受轴向力设计值 105kN，荷载标准值产生的偏心距为38mm。
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810
有重级工作制吊车的厂房选择屋架下弦交叉支撑，屋架间距6m，支撑节间6m，支撑杆件截面是(　　)。
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有侧移的单层钢框架，采用等截面柱，柱与基础固接，与横梁铰接，框架平面内柱的计算长度系数μ是(　　)。
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工字形截面受压构件腹板高度与厚度之比不能满足按全腹板进行计算的要求时，(　　)。
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计算格构式压杆绕虚轴x挠曲时的整体稳定性，其稳定系数应根据(　　)查表确定。
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 60m跨度托架的上弦节点如下图所示，托架各杆件与节点板之间采用等
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 60m跨度托架腹杆V2的轴心压力设计值N＝1855kN，拟采用热
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670
屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 60m跨度托架上弦杆最大轴心压力设计值N＝8550kN，拟采用热
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 60m跨度托架下弦杆最大轴心拉力设计值(kN)与下列(　　)项数
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 60m跨度托架端斜杆1的轴心拉力设计值(kN)与下列(　　)项数
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 20m跨度的托架下弦节点如下图所示，托架各杆件与节点板之间采用等
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520
屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。 20m跨度托架上弦杆的轴心压力设计值N＝1217kN，采用轧制T
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。试问，20m跨度托架的支座反力设计值(kN)与下列(　　)项数值
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屋面均布荷载设计值(包括檩条自重)q=1.5kN/m2。试问，多跨(≥五跨)连续檩条支座最大弯矩设计值(kN·m)与下列(　　)项数值最为接近。提示：可按M＝0.105ql2计算。屋面梁的弯矩设计值M=2450kN·m，采用双轴对称的焊接工字形
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某宽厚板车间冷床区为三跨等高厂房，跨度均为35m；边列柱柱间距为10m，中列柱柱间距为20m，局部60m：采用三跨连续式焊接工字形屋面梁，其间距为10m，屋面梁与钢柱为固接。厂房屋面采用彩色压型钢板，屋面坡度为1/20；檩条采用多跨连续式H型钢檩条，其间距
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梁中配置受压纵筋后(　　)。
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预应力钢筋的预应力损失，包括锚具变形损失(σ11)，摩擦损失(σ12)，温差损失(σ13)，钢筋松弛损失(σ14)，混凝土收缩、徐变损失(σ15)，局部挤压损失(σ16)。设计计算时，预应力损失的组合，在混凝土预压前为第一批，预压后为第二批。对于先张法构件
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670
若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列(　　)项数值最为接近。若按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1.508%，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σ
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若已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝100kN·m，则裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ与下列(　　)项数值最为接近。已知按荷载效应的标准组合计算的跨中弯矩值Mk＝90kN·m，受拉区纵向钢筋为 3Φ20(带肋钢筋)，等效直径deq＝20m
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