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注册土木工程师(岩土)
重力式挡土墙墙高8 m,墙背垂直、光滑,填土与墙顶平,填土为砂土,γ=20 kN/m3,内摩擦角ψ=36°,该挡土墙建在岩石边坡前,岩石边坡坡脚与水平方向夹角为70°,岩石与砂填土间摩擦角为18°,计算作用于挡土墙上的主动土压力最接近于( )。
专业案例(下午)
注册土木工程师(岩土)
admin
2010-5-12
12
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在图示的铁路工程岩石边坡中,上部岩体沿着滑动面下滑,剩余下滑力为F=1220 kN,为了加固此岩坡,采用预应力锚索,滑动面倾角及锚索的方向如图所示。滑动面处的摩擦角为18°,则此锚索的最小锚固力最接近于( )。
专业案例(下午)
注册土木工程师(岩土)
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2010-5-12
19
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重力式梯形挡土墙,墙高4.0 m,顶宽1.0 m,底宽2.0 m,墙背垂直光滑,墙底水平,基底与岩层间摩擦系数f取为0.6,抗滑稳定性满足设计要求,开挖后发现岩层风化较严重,将f值降低为0.5进行变更设计,拟采用墙体墙厚的变更原则,若要达到原设计的抗滑稳定
专业案例(下午)
注册土木工程师(岩土)
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2010-5-12
33
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某土坝坝基有两层土组成,上层土为粉土,孔隙比0.667,比重2.67,层厚3.0 m,第二层土为中砂,土石坝上下游水头差为3.0 m,为保证坝基的渗透稳定,下游拟采用排水盖重层措施,如安全系数取2.0,根据《碾压土石坝设计规范》(SL 274—2001),
专业案例(下午)
注册土木工程师(岩土)
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2010-5-12
29
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某厂房地基为淤泥土,采用搅拌桩复合地基加固、桩长15.0 m、穿越该淤泥土,搅拌桩复合土层顶面和底面附加压力分别为80 kPa和15 kPa,桩间土压缩模量为2.5 MPa,搅拌桩桩体压缩模量为90 MPa,搅拌桩直径为500 mm,桩间距为1.2 m,等
专业案例(下午)
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2010-5-12
27
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某软黏土地基采用预压排水固结法处理,根据设计,瞬时加载条件下不同时间的平均固结度见下表。加载计划如下:第一次加载量为30 kPa,预压30 d后第二次再加载30 kPa,再预压30 d后第三次再加载60 kPa,如图所示,自第一次加载后到120 d时的平均
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2010-5-12
24
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某砂土地基,土体天然孔隙比eo=0.902,最大孔隙比emax=0.978,最小孔隙比emin=0.742,该地基拟采用挤密碎石桩加固,按等边三角形布桩,挤密后要求砂土相对密实度Dr1=0.886,为满足此要求,碎石桩距离应接近( )。(修正系数ξ取1
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2010-5-12
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一处于悬浮状态的浮式沉井(落入河床前),其所受外力矩M=48 kN•m,排水体积V=40 m3,浮体排水截面的惯性矩I=50 m4,重心至浮心的距离α=0.4 m(重心在浮心之上),按《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10002.5—2005)或《公路
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2010-5-12
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如图所示四桩承台,采用截面0.4 m×0.4 m钢筋混凝土预制方桩,承台混凝土强度等级为C 35 (ft=1.57 MPa)、,按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)验算承台受角桩冲切的承载力最接近( )。
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2010-5-12
28
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某构筑物桩基安全等级为二级,柱下桩基础采用16根钢筋混凝土预制桩,桩径d=0.5 m,桩长15 m,其承台平面布置、剖面、地层以及桩端下的有效附加应力(假定按直线分布)如图所示,按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)估算桩基沉降量最接近( )
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2010-5-12
24
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某条形基础的原设计基础宽度为2 m,上部结构传至基础顶面的竖向力Fk为320 kN/m。后发现在持力层以下有厚度2 m的淤泥质土层。地下水水位埋深在室外地面以下2 m,淤泥质土层顶面处的地基压力扩散角为23°,基础结构及其上土的平均重度按20 kN/m3计
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2010-5-12
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位于季节性冻土地区的某城市市区内建设住宅楼。地基土为黏性土,标准冻深为1.60 m。冻前地基土的天然含水量w=21%,塑限含水率为叫wp =17%,冻结期间地下水位埋深hw =3 m,该场区的设计冻深应取( )。
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2010-5-12
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某高低层一体的办公楼,采用整体筏形基础,基础埋深7.00 m,高层部分的基础尺寸为40 m×40 m,基底总压力p=430 kPa,多层部分的基础尺寸为40 m×16 m,场区土层的重度为20 kN/m3,地下水位埋深3 m。高层部分的荷载在多层建筑基底中
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2010-5-12
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在100 kPa大面积荷载的作用下,3 m厚的饱和软土层排水固结,排水条件如图所示,从此土层中取样进行常规固结试验,测读试样变形与时间的关系,已知在100 kPa试验压力下,达到固结度为90%的时间为0.5 h,预估3 m厚的土层达到90%固结度的时间最接
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2010-5-12
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某天然稳定土坡,坡角35°,坡高5 m,坡体土质均匀,无地下水,土层的孔隙比e和液性指数IL,均小于0.85,γ=20 kN/m3、fak =160 kPa,坡顶部位拟建工业厂房,采用条形基础,上部结构传至基础顶面的竖向力Fk为350 kN/m,基础宽度2
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2010-5-12
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某条形基础宽度2.50 m,埋深2.00 m。场区地面以下为厚度1.50 m的填土,γ=17 kN/m3;填土层以下为厚度6.00 m的细砂层,γ=19 kN/m3,ck =0、ψk =30°。地下水位埋深1.0 m。根据土的抗剪强度指标计算的地基承载力特
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2010-5-12
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在某水利工程中存在有可能产生流土破坏的地表土层,经取样试验,该层土的物理性质指标为土粒比重Gs =2.7,天然含水量w=22%,天然重度γ=19 kN/m3,该土层发生流土破坏的临界水力比降最接近( )。
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2010-5-12
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对某高层建筑工程进行深层载荷试验,承压板直径0.79 m,承压板底埋深15.8 m,持力层为砾砂层,泊松比0.3,试验结果见下图。根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001),计算该持力层的变形模量最接近( )。
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2010-5-12
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现场取环刀试样测定土的干密度。环刀容积200 cm3,测得环刀内湿土质量380 g。从环刀内取湿土32 g,烘干后干土质量为28 g。土的干密度最接近( )。
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2010-5-12
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某饱和软黏土无侧限抗压强度试验的不排水抗剪强度cu=70 kPa,如果对同一土样进行三轴不固结不排水试验,施加围压σ3=150 kPa,试样在发生破坏时的轴向应力σ1最接近于( )。
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2010-5-12
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