专业案例（下午）_相关试题

10 m厚的黏土层下为含承压水的砂土层，承压水头高4 m，拟开挖5 m深的基坑，重要性系数γo=1.0。使用水泥土墙支护，水泥土重度为20 kN/m3，墙总高10 m。已知每延米墙后的总主动土压力为800 kN/m，作用点距墙底4 m；墙前总被动土压力为1
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admin2010-5-12
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一个采用地下连续墙支护的基坑的土层分布情况如图所示：砂土与黏土的天然重度都是20 kN/m3。砂层厚10m，黏土隔水层厚1m，在黏土隔水层以下砾石层中有承压水，承压水头8m。没有采用降水措施，为了保证抗突涌的渗透稳定安全系数不小于1.1，该基坑的最大开挖深
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admin2010-5-12
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重力式挡土墙墙高8 m，墙背垂直、光滑，填土与墙顶平，填土为砂土，γ＝20 kN/m3，内摩擦角ψ＝36°，该挡土墙建在岩石边坡前，岩石边坡坡脚与水平方向夹角为70°，岩石与砂填土间摩擦角为18°，计算作用于挡土墙上的主动土压力最接近于( )。
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admin2010-5-12
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在图示的铁路工程岩石边坡中，上部岩体沿着滑动面下滑，剩余下滑力为F＝1220 kN，为了加固此岩坡，采用预应力锚索，滑动面倾角及锚索的方向如图所示。滑动面处的摩擦角为18°，则此锚索的最小锚固力最接近于( )。
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admin2010-5-12
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重力式梯形挡土墙，墙高4.0 m，顶宽1.0 m，底宽2.0 m，墙背垂直光滑，墙底水平，基底与岩层间摩擦系数f取为0.6，抗滑稳定性满足设计要求，开挖后发现岩层风化较严重，将f值降低为0.5进行变更设计，拟采用墙体墙厚的变更原则，若要达到原设计的抗滑稳定
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admin2010-5-12
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某土坝坝基有两层土组成，上层土为粉土，孔隙比0.667，比重2.67，层厚3.0 m，第二层土为中砂，土石坝上下游水头差为3.0 m，为保证坝基的渗透稳定，下游拟采用排水盖重层措施，如安全系数取2.0，根据《碾压土石坝设计规范》(SL 274—2001)，
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admin2010-5-12
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某厂房地基为淤泥土，采用搅拌桩复合地基加固、桩长15.0 m、穿越该淤泥土，搅拌桩复合土层顶面和底面附加压力分别为80 kPa和15 kPa，桩间土压缩模量为2.5 MPa，搅拌桩桩体压缩模量为90 MPa，搅拌桩直径为500 mm，桩间距为1.2 m，等
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admin2010-5-12
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某软黏土地基采用预压排水固结法处理，根据设计，瞬时加载条件下不同时间的平均固结度见下表。加载计划如下：第一次加载量为30 kPa，预压30 d后第二次再加载30 kPa，再预压30 d后第三次再加载60 kPa，如图所示，自第一次加载后到120 d时的平均
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admin2010-5-12
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某砂土地基，土体天然孔隙比eo=0.902，最大孔隙比emax=0.978，最小孔隙比emin=0.742，该地基拟采用挤密碎石桩加固，按等边三角形布桩，挤密后要求砂土相对密实度Dr1=0.886，为满足此要求，碎石桩距离应接近( )。(修正系数ξ取1
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admin2010-5-12
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一处于悬浮状态的浮式沉井(落入河床前)，其所受外力矩M＝48 kN•m，排水体积V＝40 m3，浮体排水截面的惯性矩I＝50 m4，重心至浮心的距离α＝0.4 m(重心在浮心之上)，按《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB 10002.5—2005)或《公路
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admin2010-5-12
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如图所示四桩承台，采用截面0.4 m×0.4 m钢筋混凝土预制方桩，承台混凝土强度等级为C 35 (ft=1.57 MPa)、，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)验算承台受角桩冲切的承载力最接近( )。
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admin2010-5-12
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某构筑物桩基安全等级为二级，柱下桩基础采用16根钢筋混凝土预制桩，桩径d＝0.5 m，桩长15 m，其承台平面布置、剖面、地层以及桩端下的有效附加应力(假定按直线分布)如图所示，按《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—1994)估算桩基沉降量最接近( )
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admin2010-5-12
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某条形基础的原设计基础宽度为2 m，上部结构传至基础顶面的竖向力Fk为320 kN/m。后发现在持力层以下有厚度2 m的淤泥质土层。地下水水位埋深在室外地面以下2 m，淤泥质土层顶面处的地基压力扩散角为23°，基础结构及其上土的平均重度按20 kN/m3计
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admin2010-5-12
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位于季节性冻土地区的某城市市区内建设住宅楼。地基土为黏性土，标准冻深为1.60 m。冻前地基土的天然含水量w=21%，塑限含水率为叫wp =17%，冻结期间地下水位埋深hw =3 m，该场区的设计冻深应取( )。
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admin2010-5-12
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某高低层一体的办公楼，采用整体筏形基础，基础埋深7.00 m，高层部分的基础尺寸为40 m×40 m，基底总压力p=430 kPa，多层部分的基础尺寸为40 m×16 m，场区土层的重度为20 kN/m3，地下水位埋深3 m。高层部分的荷载在多层建筑基底中
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admin2010-5-12
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在100 kPa大面积荷载的作用下，3 m厚的饱和软土层排水固结，排水条件如图所示，从此土层中取样进行常规固结试验，测读试样变形与时间的关系，已知在100 kPa试验压力下，达到固结度为90%的时间为0.5 h，预估3 m厚的土层达到90%固结度的时间最接
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admin2010-5-12
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某天然稳定土坡，坡角35°，坡高5 m，坡体土质均匀，无地下水，土层的孔隙比e和液性指数IL，均小于0.85，γ＝20 kN/m3、fak =160 kPa，坡顶部位拟建工业厂房，采用条形基础，上部结构传至基础顶面的竖向力Fk为350 kN/m，基础宽度2
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admin2010-5-12
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某条形基础宽度2.50 m，埋深2.00 m。场区地面以下为厚度1.50 m的填土，γ=17 kN/m3；填土层以下为厚度6.00 m的细砂层，γ=19 kN/m3，ck =0、ψk =30°。地下水位埋深1.0 m。根据土的抗剪强度指标计算的地基承载力特
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admin2010-5-12
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在某水利工程中存在有可能产生流土破坏的地表土层，经取样试验，该层土的物理性质指标为土粒比重Gs =2.7，天然含水量w=22%，天然重度γ=19 kN/m3，该土层发生流土破坏的临界水力比降最接近( )。
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admin2010-5-12
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对某高层建筑工程进行深层载荷试验，承压板直径0.79 m，承压板底埋深15.8 m，持力层为砾砂层，泊松比0.3，试验结果见下图。根据《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)，计算该持力层的变形模量最接近( )。
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admin2010-5-12
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